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    通過圖11所示的鉚接件試驗測量位移云圖與圖7所示的有限元仿真鉚接位移云圖進(jìn)行對比，試驗所得鉚接件比較大位移值約為，模擬計算所得鉚接件的比較大位移值約為；試驗所得鉚接件**小位移值約為，模擬計算所得鉚接件的**小位移值約為。兩者在數(shù)值和趨勢上都基本一致，從而證明了所建立的批量鉚接過程模擬方法的正確性。結(jié)束語本文的工作主要有：（1）針對飛機(jī)薄壁件批量鉚接過程的有限元模擬，從工藝和模型兩個方面建立了飛機(jī)薄壁件批量鉚接有限元仿真簡化模型；（2）提出了批量鉚接接力計算原理以及批量鉚接過程接力計算模擬方法；（3）通過有限元模擬結(jié)果，對鉚接件的應(yīng)力和位移狀況進(jìn)行了分析，預(yù)測了鉚接完成后鉚接件的應(yīng)力分布，以及鉚接過程引起的局部變形缺點、整體扭曲和翹曲變形；（4）規(guī)劃試驗，驗證了本文提出的批量鉚接過程模擬方法的正確性和可行性。上海優(yōu)良HUCK99-6001鉚**頭安裝廠家美國HUCK99-6001鉚**頭哪家好？

    Chenoptimizationandextrusionformingtechnologyforcopperalloysolidbearingretainer［J］.Bearing，2001（5）：20-21.）［8］劉俊.擺碾鉚接機(jī)：中國［P］..（Liurollingrivetingmachine：China［P］..）［9］周德成，姜秋華，呂廣言.擺輾鉚接機(jī)主要參數(shù)的選擇［J］.機(jī)械工程師，1990（4）：5-8.（ZhouDe-cheng，JiangQiu-hua，Lvparameterselectionoftherollingrivetingmachine［J］.MechanicalEngineer，1990（4）：5-8.）［10］成大先.機(jī)械設(shè)計手冊［M］.北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2008.（ChengHandbook［M］.Beijing：ChemicalIndustryPress，2008.）［11］張猛.擺動輾壓力能參數(shù)計算［J］.金屬科學(xué)與工藝，1984（2）：62-80.（Zhangofpressureenergyparametersofrotarying［J］.Beijing：MetalScienceandTechnology，1984（2）：62-80.）TheDesignoftheRivetingMachinewithLarge-ScaleSolidBearingRetainerandtheAnalysisofSupportLUOKun，WANGLian-ji，WANGXu-yue（SchoolofMechanicalEngineering，DalianUniversityofTechnology，LiaoningDalian116024。

    為滿足工藝及計算精度等要求，在每個計算步分析前利用ABAQUS后處理數(shù)據(jù)文件*rpt獲取前一計算步完成后的鉚接件變形狀態(tài)，對當(dāng)前鉚釘鉚接模擬的模型文件*inp進(jìn)行修改，從而完成對鉚釘?shù)木_裝配，其裝配原理示意圖如圖3所示。2計算步間模型的場量數(shù)據(jù)映射為了保證分析的連續(xù)性，每一計算步分析前需要將前一計算步的場量數(shù)據(jù)(如應(yīng)力、應(yīng)變、位移等)映射到當(dāng)前的三維實體模型中，使前一計算步完成后的狀態(tài)作為后一計算步的初始狀態(tài)，從而完成計算步間模型場量數(shù)據(jù)映射，如圖4所示。3邊界條件、動態(tài)載荷等的施加每個計算步分析前需要對邊界條件和動態(tài)載荷進(jìn)行修改，在接力計算中保持鉚接件的邊界條件不變，鉚釘邊界條件和鉚接載荷隨模擬計算過程的進(jìn)行而動態(tài)地施加到相應(yīng)的參考點上。結(jié)果分析與試驗驗證以10個釘鉚接為例，鉚接件的尺寸為180mm×75mm×2mm，鉚接件數(shù)量為2，鉚釘?shù)某叽鐬?mm×10mm，鉚接順序如圖5所示。利用批量鉚接過程接力計算模擬方法進(jìn)行有限元計算，得到如圖6和圖7所示的鉚接件應(yīng)力和位移云圖。本文所述的U1、U2、U3分別為X軸、Y軸、Z軸的位移自由度。由圖6可以看出：鉚接件的應(yīng)力主要分布在孔周處，因此定義如圖所示的比較大應(yīng)力區(qū)域。HUCK 99-6001鉚**頭哪家好？

    并在每個鉚釘孔周的比較大應(yīng)力區(qū)內(nèi)選取一個節(jié)點作為研究鉚接件應(yīng)力分布的關(guān)鍵節(jié)點[4-5]。共選取10個節(jié)點，節(jié)點位置如圖5中紅色編號所示，并記錄各鉚釘鉚接完成后關(guān)鍵節(jié)點處的應(yīng)力變化，如圖8所示。從圖中可以看到每個節(jié)點處的應(yīng)力只受離其**近的鉚釘孔鉚接過程的影響，而受到其他鉚釘孔鉚接過程的影響很小，甚至可以忽略不計。根據(jù)分析結(jié)果可以計算10個釘鉚接完成后的鉚接件平均應(yīng)力約為400MPa。為觀察鉚接完成后鉚接件的變形情況，在鉚接件邊緣等距選取10個節(jié)點，節(jié)點位置如圖5中藍(lán)色編號所示，并記錄節(jié)點在不同鉚釘鉚接完成后U2方向上的位移，如圖9所示。前5個鉚釘鉚接過程中所有節(jié)點的位移有微小的增長，這是由于單排鉚釘鉚接造成的微小誤差在鉚接順序的方向上累積；從第6個鉚釘鉚接開始節(jié)點位移發(fā)生了很大的變化，并形成了不同的位移增長趨勢，這是由于多排鉚釘鉚接過程中鉚接件受力不平衡，從而使鉚接件整體發(fā)生了偏擺。如圖10所示，鉚接過程會造成鉚接件在U3方向上的局部變形，當(dāng)鉚接件U3方向上的位移值為負(fù)值時定義為鉚接件的凹陷，為正值時定義為鉚接件的翹曲。從圖上可以看到在當(dāng)前鉚釘鉚接完成后，鉚釘周圍出現(xiàn)凹陷，在遠(yuǎn)離當(dāng)前鉚釘處的鉚接件會出現(xiàn)翹曲。美國 哈克99-6001鉚**頭；上海優(yōu)良HUCK99-6001鉚**頭安裝廠家

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    福特公司引進(jìn)了擺動碾壓技術(shù)后在汽車同步器齒環(huán)的生產(chǎn)中***采用瑞士Schmid公司設(shè)計生產(chǎn)的T-200型擺碾機(jī)，**降低公司成本，提高公司的效益。TaylanAltan等運用三維有限元法對擺動鉚接成形過程進(jìn)行了詳細(xì)的分析研究，為后續(xù)研究鉚接機(jī)提供理論支持。我國對鉚接設(shè)備的研究起步較晚，生產(chǎn)技術(shù)水平較落后。文獻(xiàn)[1]對徑向鉚接運動分析進(jìn)行研究，得到徑向鉚接運動規(guī)律，設(shè)計出采用徑向鉚接工藝的鉚接設(shè)備。文獻(xiàn)[2]對擺碾鉚接運動過程分析，根據(jù)經(jīng)驗公式計算出鉚接過程所需要的鉚接力，設(shè)計采用擺碾工藝的鉚接動力頭結(jié)構(gòu)。文獻(xiàn)[3]對實心鉚釘擺碾鉚接技術(shù)進(jìn)行系統(tǒng)的研究，運用DEFROM軟件建立擺碾有限模型，與傳動直壓鉚接進(jìn)行對比，得到不同鉚接方式、工藝參數(shù)下鉚接質(zhì)量的情況，為后鉚接機(jī)的研究提供重要的理論基礎(chǔ)。文獻(xiàn)[4]在針對鉚接大型軸承保持架過程中出現(xiàn)壓力不能調(diào)整等問題，通過改進(jìn)氣缸與工作臺的設(shè)計，實現(xiàn)鉚接過程的壓力可調(diào)，提高鉚合質(zhì)量。文獻(xiàn)[5]對擺碾鉚接進(jìn)行數(shù)值模擬分析，得到擺碾過程中各參數(shù)對鉚接的影響，為設(shè)計鉚接機(jī)以及鉚接工藝提供理論基礎(chǔ)。近過多年的探索，我國鉚接機(jī)的發(fā)展也取得很大進(jìn)步，但由于缺少機(jī)械專業(yè)制造廠的殘余及缺乏資金。上海通用HUCK99-6001鉚**頭定做價格

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